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AM工法灌注樁抗拔樁在福州地鐵某車站的應用

作者:來源:日期:2020-1-2 9:24:18人氣:942
      0引言

      隨著海峽西岸經濟區戰略目標的實施,福州迎來新一輪的快速發展,特別是“沿江向海、東擴南進西拓”發展戰略的實施,福州城市規模迅速擴大,住宅區逐漸向郊區轉移,人們出行的空間也越來越大。對福州來說,發展軌道交通才能有效利用城市空間,較好地解決歷史文化名城保護與城市交通發展的矛盾。目前,福州地鐵軌道交通主要修建在飽和軟土及砂土地基中1-2),其土質情況為盆地海灣型,呈黑色或灰色,且質地細膩,還具有厚度大、天然含水量高、孔隙比大、壓縮性大等特點。在土層深度10m范圍內,主要包括淤泥和淤泥質土,對地鐵工程的建設造成了諸多不利影響。


      因此,為了克服土層中地下水位較高、水位不穩定等問題,同時確保地鐵車站的抗浮設計。福州地鐵某車站采用一種新技術AM工法樁[7-9處理軟土地基(10-13]),。此前有學者對其進行相關研究,得出結論為:(1)成孔質量穩定,施工時對周邊環境影響較小;(2)施工的樁徑樁長幅度廣、擴底效果好。但目前尚沒有針對AM工法拔樁處理復雜軟土地基的樁身承載力和抗拔力研究,該方法是否滿足福州地區軟土地基的承載力要求有待試驗研究。

      本文結合福州市軌道交通1號線工程,進行AM .工法樁的單樁豎向抗拔靜載現場試驗,并研究AM工法擴底灌注樁在福州復雜地質條件下的承載性能,進,而探討AM工法擴底灌注樁的可靠性及適用性,為同類基樁的檢測試驗提供參考。1工程概況 與試樁參數

      該車站周邊分布農田、魚塘等,車站周邊無現狀管線,地表水主要為市區內河水及閩江。分布一條南北向的小河,小河寬度約10m ~ 15m,水深約2m ~3m,河底淤泥厚約1. 5m左右。主體結構及前后明挖區間考慮設置抗拔樁。車站工程性質,如表1所示。


      該工程及周邊各地層工程地質特征如圖1所示。


      (1)雜填土,主要由粘性土和砂等組成,均勻性-般;

      (2)粉質粘土,工程性能- -般, 力學強度- -般,承載力一般;

      (3)淤泥為軟弱土,局部夾砂較多,流塑狀,具高壓縮性,工程性能差;

      (4)粉砂,局部為中砂。工程性能較好,力學強度一般,承載力一般;

      (5)殘積粘性土土質不均,工程性能- -般,力學強度一般,承載力一般;

      (6)全風化花崗巖工程性能較好,力學強度較高,承載力較高;

      (7)散體狀強風化花崗巖;

      (8)碎塊狀強風化花崗巖工程性能較好,力學強度較高,承載力較高,且下部為力學強度更好的中風化花崗巖,可作為場地內各擬建物的基礎持力層。

      工程場地各土層的物理力學指標和設計計算參數如表2所示,試樁參數如表3所示。


      2試驗前抗拔樁的參數驗算

      單樁豎向抗拔靜載試驗的前期準備方案主要在于對幾個重要參數的驗算[10-13] ,《建筑地基基礎設計規范》GB50007 -2012第8.5. 8條規定:“當樁基承受拔力時,必須對樁基進行抗拔驗算" ;《建筑基樁檢測技術規范》JGJ106 - 2014第5.1.4條規定:“預估的最大試驗荷載不得大于鋼筋的設計強度”;第5.2.2條規定:“試驗反力系統宜采用反力樁提供反力,反力樁可采用工程樁,反力架的承載力應具有1.2倍的安全系數,當采用天然地基提供反力時,施加于地基的壓應力不宜超過地基承載力特征值的1.5倍?!?br />
      2.1樁身抗拔承載力驗算

      AM工法樁是一種擴底樁,對擴底樁的抗拔承載力計算,《建筑樁基技術規范》JGJ 94 -2008第5.4.5條和第5.4.6條提出了呈非整體破壞時的抗拔承載力按以下式(1)和式(2)計算:


      λ;一抗拔系數

      對于擴底樁破壞表面周長u,及I的取值可按表4。


      該項目沒有對應土層參考,為保守起見,取值4 =4d =4.8m。

      以試2#樁為例,不計粘土層與淤泥層的抗拔承載力,計算該樁的抗拔極限承載力標準值為:

      Ta =不擴底段+擴底段=4558 +2 653 =7211kNG, =963kN

      T/2+G =7 211/2 +963 =4 568. 5kN >3700kN??拱纬休d力可滿足設計要求,結構是安全的。同理可知,試1#樁抗拔極限承載力可滿足設計要求。

      計算同等條件下的等直徑樁,Tu =6 005kN,擴底段至少提高了15.2%,達到1206kN,可知AM工法樁擴底段的抗拔極限承載力可提高較大的抗拔力。2.2樁內配筋驗算

      以試2#樁為例,樁內配筋按軸心受拉計算:A, =N/f, =7 400/(400x0.9) x1 000 = 20 556mm’。實際配34中28,A, =615.8 x34 = 20937mm2 > 20 556mm",縱筋沿樁身全長配置,焊接接頭,樁頂箍筋加密,樁內配筋滿足要求。

      試1#樁實際配筋32中28同樣可滿足要求。

      2.3反力裝 置的驗算

      該工程地基下含有較厚的淤泥層,以天然地基做反力時軟弱下臥層的應力不能滿足穩定性要求。由于鄰近工程樁剛好與試驗樁同在一條平行線上,可利用工程樁作為錨樁,工程樁的豎向抗壓極限承載力均大于10000kN,可滿足反力要求,該項目試驗工程樁與鄰近工程樁的位置如圖2所示。


      3現場檢測與結果分析;

      3.1現場試驗概況

      通過對AM工法樁的前期準備方案中主要參數的驗算,確保試驗的安全可靠;再通過聲波透射法試驗對抗拔樁的樁身完整性進行檢測確定兩根試驗樁均為1類樁。根據委托最大試驗荷載進行單樁豎向抗拔靜載試驗,按《建筑基樁檢測規范》(JGJ106-2014)中的有關規定進行試驗,在每個支座上安放1個6 300kN千斤頂,將兩個支座上2臺千斤頂并聯同步加壓,抗拔樁主筋通過連接器與箱型梁連接,終止試驗條件要求上拔量達到100mm以上或荷載值達到委托最大試驗荷載。靜載反力裝置系統安裝圖,如圖3所示。


      3.2試驗結果整理與分析

      3.2.1 U-8 系曲我特征分析

      2根武驗粧的単柱竪向抗拔荷載U與柱頂上拔量8美系曲銭如圏4所示,測試結果江怠,如表5所示。







      由圖4U- δ關系曲線圖和表3試驗結果匯總表可以看出,試1#、試2#樁試驗均進展順利,未出現異?,F象。試1#抗拔樁最大試驗荷載7000kN在荷載作用下,所繪制的U - 8曲線比較平緩,試樁未達到極限承載狀態。按規范要求取最大試驗荷載7 000kN為試樁的單樁豎向抗拔極限承載力。試2#樁抗拔樁在最大試驗荷載7400kN荷載作用下,試樁未達到極限承載狀態。按最大試驗荷載7 400kN作為試樁的單樁豎向抗拔極限承載力。

      3.2.2 δ- lgt關系曲線特征分析


      圖5是δ-lgt關系曲線圖。由圖5δ-lgt關系曲線圖和表3可以看出,2根試驗樁均達到委托最大試驗荷載值,其極限抗拔力對應的上拔量分別為9.05mm和10.72mm,單樁極限抗拔力取值簡單明了。樁頂上拔量均較小,擴底段的抗拔承載力未全部發揮,從工程安全角度來看,是可以滿足設計要求的。

      從兩根試樁的試驗結果可知, AM工法擴底灌注樁作為軟土地區大噸位抗拔樁是適用可行的。


      4結論

      AM工法作為新技術在福州地區的應用較少,本文通過對2根AM工法樁的抗拔靜載試驗,結論如下:

      (1)AM工法擴底灌注樁作為軟土地區大噸位抗拔樁是適用可行的。

      (2)相對于等直徑樁,AM工法樁擴底段的抗拔極限承載力可提高較大的抗拔力。

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